脚手架施工方案
615×1.339×15003/（100×2.06×105×121900）=2.907mm；
最大挠度和：ν=νmax+νpmax=0.052+2.907=2.959mm；
大横杆的最大挠度2.959mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm，满足要求！
四、扣件抗滑力的计算：
按规范表5.1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5）：
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取8.00kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
小横杆的自重标准值：P1=0.038×1.05×1/2=0.02kN；
大横杆的自重标准值：P2=0.038×1.5=0.058kN；
脚手板的自重标准值：P3=0.35×1.05×1.5/2=0.276kN；
活荷载标准值：Q=3×1.05×1.5/2=2.362kN；
荷载的设计值：R=1.2×（0.02+0.058+0.276）+1.4×2.362=3.732kN；
R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
五、脚手架立杆荷载计算：
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m
NG1=［0.1248+（1.05×1/2）×0.038/1.80］×24.00=3.264kN；
（2）脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2
NG2=0.35×6×1.5×（1.05+0.3）/2=2.126kN；
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m
NG3=0.14×6×1.5/2=0.63kN；
（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网：0.005kN/m2
NG4=0.005×1.5×24=0.18kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.2kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值
NQ=3×1.05×1.5×2/2=4.725kN；
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为
N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×6.2+0.85×1.4×4.725=13.063kN；
不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为
N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.2+1.4×4.725=14.055kN；
六、立杆的稳定性计算：
风荷载标准值按照以下公式计算
Wk=0.7μz·μs·ω0
其中ω0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：ω0=0.37kN/m2；
μz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：μz=0.74；
μs——风荷载体型系数：取值为0.214；
经计算得到，风荷载标准值为：Wk=0.7×0.37×0.74×0.214=0.041kN/m2；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为：
Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.041×1.5×1.82/10=0.024kN·m；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
σ=N/（φA）+MW/W≤［f］
立杆的轴心压力设计值：N=13.063kN；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
σ=N/（φA）≤［f］
立杆的轴心压力设计值：N=N'=14.055kN；
计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；
计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表5.3.3得：k=1.155；
计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表5.3.3得：μ=1.5；
计算长度，由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；
长细比：L0/i=197；
轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186
立杆净截面面积：A=4.89cm2；
立杆净截面模量（抵抗矩）：W=5.08cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：［f］=205N/mm2；
考虑风荷载时
σ=13063.05/（0.186×489）+23720.754/5080=148.292N/mm2；
立杆稳定性计算σ=148.292N/mm2小于立杆的抗压强度设计值［f］=205N/mm2，满足要求！
不考虑风荷载时
σ=14055.3/（0.186×489）=154.532N/mm2；
立杆稳定性计算σ=154.532/mm2小于立杆的抗压强度设计值［f］=205N/mm2，满足要求！
七、最大搭设高度的计算：
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）5.3.6条考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
Hs=［φAf-（1.2NG2k+0.85×1.4（ΣNQk+MwkφA/W））］/1.2Gk
构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN）计算公式为：
NG2K=NG2+NG3+NG4=2.936kN；
活荷载标准值：NQ=4.725kN；
每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/（1.4×0.85）=0.024/（1.4×0.85）=0.02kN·m；
Hs=（0.186×4.89×10-4×205×103-（1.2×2.936+0.85×1.4×（4.725+0.186×4.89×100×0.02/5.08）））/（1.2×0.125）=60.594m；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
［H］=Hs/（1+0.001Hs）
［H］=60.594/（1+0.001×60.594）=57.132m；
［H］=57.132和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值［H］=50m。
脚手架单立杆搭设高度为24m，小于［H］，满足要求！
八、连墙件的稳定性计算：
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl=Nlw+N0
连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.37，
Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.214×0.37=0.051kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN），N0=5.000kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：
Nlw=1.4×Wk×Aw=1.156kN；
连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6.156kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf=φ·A·［f］
其中φ——轴心受压立杆的稳定系数；
《脚手架施工方案(第4页)》
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最大挠度和：ν=νmax+νpmax=0.052+2.907=2.959mm；
大横杆的最大挠度2.959mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm，满足要求！
四、扣件抗滑力的计算：
按规范表5.1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5）：
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取8.00kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
小横杆的自重标准值：P1=0.038×1.05×1/2=0.02kN；
大横杆的自重标准值：P2=0.038×1.5=0.058kN；
脚手板的自重标准值：P3=0.35×1.05×1.5/2=0.276kN；
活荷载标准值：Q=3×1.05×1.5/2=2.362kN；
荷载的设计值：R=1.2×（0.02+0.058+0.276）+1.4×2.362=3.732kN；
R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
五、脚手架立杆荷载计算：
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m
NG1=［0.1248+（1.05×1/2）×0.038/1.80］×24.00=3.264kN；
（2）脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2
NG2=0.35×6×1.5×（1.05+0.3）/2=2.126kN；
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m
NG3=0.14×6×1.5/2=0.63kN；
（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网：0.005kN/m2
NG4=0.005×1.5×24=0.18kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.2kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值
NQ=3×1.05×1.5×2/2=4.725kN；
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为
N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×6.2+0.85×1.4×4.725=13.063kN；
不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为
N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.2+1.4×4.725=14.055kN；
六、立杆的稳定性计算：
风荷载标准值按照以下公式计算
Wk=0.7μz·μs·ω0
其中ω0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：ω0=0.37kN/m2；
μz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：μz=0.74；
μs——风荷载体型系数：取值为0.214；
经计算得到，风荷载标准值为：Wk=0.7×0.37×0.74×0.214=0.041kN/m2；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为：
Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.041×1.5×1.82/10=0.024kN·m；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
σ=N/（φA）+MW/W≤［f］
立杆的轴心压力设计值：N=13.063kN；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
σ=N/（φA）≤［f］
立杆的轴心压力设计值：N=N'=14.055kN；
计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；
计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表5.3.3得：k=1.155；
计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表5.3.3得：μ=1.5；
计算长度，由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；
长细比：L0/i=197；
轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186
立杆净截面面积：A=4.89cm2；
立杆净截面模量（抵抗矩）：W=5.08cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：［f］=205N/mm2；
考虑风荷载时
σ=13063.05/（0.186×489）+23720.754/5080=148.292N/mm2；
立杆稳定性计算σ=148.292N/mm2小于立杆的抗压强度设计值［f］=205N/mm2，满足要求！
不考虑风荷载时
σ=14055.3/（0.186×489）=154.532N/mm2；
立杆稳定性计算σ=154.532/mm2小于立杆的抗压强度设计值［f］=205N/mm2，满足要求！
七、最大搭设高度的计算：
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）5.3.6条考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
Hs=［φAf-（1.2NG2k+0.85×1.4（ΣNQk+MwkφA/W））］/1.2Gk
构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN）计算公式为：
NG2K=NG2+NG3+NG4=2.936kN；
活荷载标准值：NQ=4.725kN；
每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/（1.4×0.85）=0.024/（1.4×0.85）=0.02kN·m；
Hs=（0.186×4.89×10-4×205×103-（1.2×2.936+0.85×1.4×（4.725+0.186×4.89×100×0.02/5.08）））/（1.2×0.125）=60.594m；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
［H］=Hs/（1+0.001Hs）
［H］=60.594/（1+0.001×60.594）=57.132m；
［H］=57.132和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值［H］=50m。
脚手架单立杆搭设高度为24m，小于［H］，满足要求！
八、连墙件的稳定性计算：
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl=Nlw+N0
连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.37，
Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.214×0.37=0.051kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN），N0=5.000kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：
Nlw=1.4×Wk×Aw=1.156kN；
连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6.156kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf=φ·A·［f］
其中φ——轴心受压立杆的稳定系数；
《脚手架施工方案(第4页)》
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