PWM交流斩控技术在交流稳压电源中的应用
摘要:讨论了交流斩控技术在交流稳压电源中的应用原理,分析了主电路及控制电路的结构,并阐述了交流斩控补偿式交流稳压电源的优点。
关键词:交流斩控;补偿稳压;非互补控制
引言
交流稳压技术的发展一直倍受广大用户和生产厂商的关注,其原因在于我国市场上现有的各种交流电力稳压产品,在技术性能上都有不尽人意之处。
在我国应用较早,且用户最广的交流电力稳压电源当属柱式(或盘式)交流稳压器,虽然这种稳压电源有很多优点,但由于它是用机械传动结构驱动碳刷(或滚轮)以调节自耦变压器抽头位置的方法进行稳压,所以存在工作寿命短,可靠性差,动态响应速度慢等难以克服的缺陷。
近年来不少生产厂家针对柱式交流电力稳压器所存在的缺点,纷纷推出无触点补偿式交流稳压器,大有取代柱式稳压器之势。这种电源实质上仍然是采用自耦方式进行调压,所不同的只是通过控制若干个晶闸管的通断,改变自耦变压器多个固定抽头的组合方式,来代替通过机械传动驱动碳刷改变自耦变压器抽头位置的一种调压方法。这种方法固然提高了稳压电源的可靠性和动态响应速度,但却失去了一个重要的调节特性——平滑性,即调节是有级的,其必然结果是稳压精度低(一般只有3%~5%),并且在调节过程中,当负载电流很大时会冲击电网并产生低频次谐波分量,对负载也会产生冲击;另外采用这种方法所用变压器较多(一相至少需二台,即一台自耦变压器,一台补偿变压器),这就增加了电源的自重和空载损耗。
伴随着全控开关器件的容量和性能以及模块化程度的提高,集成控制电路功能的不断完善,吉林市长城科技有限责任公司凭借自己的科技实力,率先研制出采用PWM技术,通过全控开关器件IGBT,对交流进行斩波控制的新型补偿式交流稳压电源——JJY-ZK/BW系列斩控补偿式交流稳压电源。为我国交流稳压技术的创新和满足市场对高性能交流稳压电源的需求开创了新局面,下面对PWM交流斩控技术在该种交流稳压电源中的应用原理及性能做一简要介绍。
1PWM交流斩控调压原理
图1(a)所示,假定电路中各部分都是理想状态。开关S1为斩波开关,S2为考虑负载电感续流的开关,二者均为全控开关器件与二极管串联组成的单相开关[见图1(b)]。S1及S2不允许同时导通,通常二者在开关时序上互补。定义输入电源电压u的周期T与开关周期Ts之比为电路工作载波比Kc,(Kc=T/Ts)。图1(c)表示主电路在稳态运行时的输出电压波形。显然输出电压uo为:
式中:E(t)为开关函数,其波形示于图1(c),函数由式(2)定义。
在图1(a)电路条件下,则
E(t)函数经傅立叶级数展开,可得
式中:D=ton1/Ts,ωs=2π/Ts,θn=nπ/Ts;
D为S1的占空比;
ton1为一个开关周期中S1的导通时间。
将式(4)代入式(3)可得
式(5)表明,uo含有基波及各次谐波。谐波频率在开关频率及其整数倍两侧±ω处分布,开关频率越高,谐波与基波距离越远,越容易滤掉。
在经LC滤波后,则有
《PWM交流斩控技术在交流稳压电源中的应用》
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关键词:交流斩控;补偿稳压;非互补控制
引言
交流稳压技术的发展一直倍受广大用户和生产厂商的关注,其原因在于我国市场上现有的各种交流电力稳压产品,在技术性能上都有不尽人意之处。
在我国应用较早,且用户最广的交流电力稳压电源当属柱式(或盘式)交流稳压器,虽然这种稳压电源有很多优点,但由于它是用机械传动结构驱动碳刷(或滚轮)以调节自耦变压器抽头位置的方法进行稳压,所以存在工作寿命短,可靠性差,动态响应速度慢等难以克服的缺陷。
近年来不少生产厂家针对柱式交流电力稳压器所存在的缺点,纷纷推出无触点补偿式交流稳压器,大有取代柱式稳压器之势。这种电源实质上仍然是采用自耦方式进行调压,所不同的只是通过控制若干个晶闸管的通断,改变自耦变压器多个固定抽头的组合方式,来代替通过机械传动驱动碳刷改变自耦变压器抽头位置的一种调压方法。这种方法固然提高了稳压电源的可靠性和动态响应速度,但却失去了一个重要的调节特性——平滑性,即调节是有级的,其必然结果是稳压精度低(一般只有3%~5%),并且在调节过程中,当负载电流很大时会冲击电网并产生低频次谐波分量,对负载也会产生冲击;另外采用这种方法所用变压器较多(一相至少需二台,即一台自耦变压器,一台补偿变压器),这就增加了电源的自重和空载损耗。
伴随着全控开关器件的容量和性能以及模块化程度的提高,集成控制电路功能的不断完善,吉林市长城科技有限责任公司凭借自己的科技实力,率先研制出采用PWM技术,通过全控开关器件IGBT,对交流进行斩波控制的新型补偿式交流稳压电源——JJY-ZK/BW系列斩控补偿式交流稳压电源。为我国交流稳压技术的创新和满足市场对高性能交流稳压电源的需求开创了新局面,下面对PWM交流斩控技术在该种交流稳压电源中的应用原理及性能做一简要介绍。
1PWM交流斩控调压原理
图1(a)所示,假定电路中各部分都是理想状态。开关S1为斩波开关,S2为考虑负载电感续流的开关,二者均为全控开关器件与二极管串联组成的单相开关[见图1(b)]。S1及S2不允许同时导通,通常二者在开关时序上互补。定义输入电源电压u的周期T与开关周期Ts之比为电路工作载波比Kc,(Kc=T/Ts)。图1(c)表示主电路在稳态运行时的输出电压波形。显然输出电压uo为:
式中:E(t)为开关函数,其波形示于图1(c),函数由式(2)定义。
在图1(a)电路条件下,则
E(t)函数经傅立叶级数展开,可得
式中:D=ton1/Ts,ωs=2π/Ts,θn=nπ/Ts;
D为S1的占空比;
ton1为一个开关周期中S1的导通时间。
将式(4)代入式(3)可得
式(5)表明,uo含有基波及各次谐波。谐波频率在开关频率及其整数倍两侧±ω处分布,开关频率越高,谐波与基波距离越远,越容易滤掉。
在经LC滤波后,则有
《PWM交流斩控技术在交流稳压电源中的应用》