谈谈瓶组自然气化集中供气的供气能力-
4.总传热系数在众多影响气化能力的因素中，最难确定的便是总传热系数。
钢瓶自然气化的传热过程主要包括液化石油气自身沸腾的对流换热，液化石油气与钢瓶内壁换热，通过壁厚、漆层的导热，外壁面与空气的传热等。因此总传系数与环境温度、液化石油组分、沸点、热容、比热、导出气量，与钢瓶的壁厚、漆厚及环境气温、空气流动情况等等因素有较大关系。由于这些因素的多变性，要从理论上用传热学原理计算出总传热系数确是很艰难的。
既然通过计算的方法得不出结果，那么就应当由众多实验中取得。对于一般工程技术人员，受到众多条件的限制，要完成这些实验取得数据，就有很大的困难。并且，国内也没有这方面的详细数据。在一些专业资料中，所给的值都是较大的一个范围，并相差很远。如《燃气输配》中认为，在地上容器可取K＝41～62KJ／m2．S．K，对于地下容器可取K=10-20KJ／m2．S．K；《燃气工程手册》则认为，对地上50Kg钢瓶，在无风状态可取K＝7～8．2w／m2℃，在空气少许流动时可取11～17．5w／m2.℃当气化过程中由于液温使容器外表面结露或结冰时，K值为正常情况的三分之一，对地下容器可取3～6w／m2℃。单位换算后，两者相差数百倍。这种差别使设计人员无所适从。
综上所述，在利用公式计算单瓶的自然气化能力时，由于众多因素的影响，设计用的数据很难取定，给计算带来重重阻力。所以在一般的设计计算中，这种计算方法很难达到目的。
三、自然气化能力表
自然气化表是采用实验数据制成的计算图表。国内尚未这方面的详细资料，一些专业设计手册也只略为介绍几个日本50Kg钢瓶的气化能力表。下表便是从接近现实条件从中选取的一些数据。
50Kg钢瓶高峰负荷时的气化能力（Kg/h) 温度（℃） 5 0 不带气体自动切换阀 0.79 0.37 带气体自动切换阀 1.50 0.99
使用条件是丙烷占60％，丁烷占40％，高峰负荷时间为2小时。
四、供气能力
根据《城镇燃气设计规范》的要求，如果总瓶数为8个，则应当一半是工作的，另一半为备用的。4个50Kg钢瓶在5℃；高峰负荷时间为2h，丙烷占60％(充装时的比例)的状况下，带自动切换阀和不带自动切换阀的总气化能力为6．0Kg/h和3．16Kg/h。以每户居民用户都有一个双眼灶和一个热水器为热负荷的计算依据，由燃气的低热值和相应的同时工作系数可计算出供气能力分别为36户和16户。
五、环境温度对供气能力的影响
前面谈到，瓶组集中供气作过渡性的气源供应，其设定的环境温度应当视实际情况而定。
在我省的大部分城市，持续低温天气的时间很短。一年当中温度在10℃以下的时间，一般在10天左右。这样，在考虑把气瓶设置在建筑附属的瓶组间或专用房间时，就应当充分利用这个温度的气化裕量，而在低温时则对其加强管理，应当是可行的。
如果把环境温度定在10℃，情况会怎样?
首先，从计算公式(1)、(4)可知，利用显热和传热气化的气化量与温差成正比。也就是说，在其他设计条件不变的前提下，把环境温度由5℃提高10℃，液化石油气气化中的G1和G3会增加一倍。G2保持不变，但在G中只占很少一部分。故此总的气化能力增大将近1倍，瓶组的供气能力也差本多翻一番，由原来的36户和16户增加到72户和32户。
其次，当温度低于100C的时间内，就会出现剩液量增多的现象，这种情况可以通过防爆风扇等设施，来增加瓶组间内的空气流动而得到一些改善。也可以在设计工艺时，在气体自动切换阀前加装旁通阀门来改善，因为在气瓶总数不变，把工作瓶定为6个，备用瓶为2个，其相同的气化能力会增加50％。
在相同条件下，当设计独立瓶组间，气瓶总数达到40个时，瓶组自然气化集中供气的供气能力可达370户。
总之，只要在低温天气时，采用一定的措施，改善系统和工艺，加强管理，瓶组自然气化的裕量就可得到充分的利用，也就是说可以把环境温度适当提高。
六、结束语
实现管网供气是燃气发展的总趋势。瓶组自然气化集中供气作为过渡性的供应气源是解决高层建筑使用燃气、小范围区域管道供气，最终实现管网供应的有效途径。在我省的大部分城市的瓶组自然气化，视其情况可以把环境温度提高到10℃，充分利用气化能力裕量，应当是可行的。总而言之，居民用户72户以下的气源供应，在未实现小区供气和网管供气之前，应首先考虑瓶组自然气化集中供气，并设置在房屋建筑附属的瓶组间或专用房间内；72户以上，400户以下可以考虑建独立瓶组间并采用自然气化，400户以上的就应当采用强制气化的方式。
主要参考文献：
1．《广东省煤气管理条例》广东省人大常委会办公厅印。
2．《燃气输配》第二版，中国建筑工业出版社，哈尔滨建筑工程学院等编。
3．《煤气工程技术手册》同济大学出版社，姜正侯主编。
4．《燃气设计标准汇编》今日城市煤气协会编，中国建筑王业出版社。
《谈谈瓶组自然气化集中供气的供气能力-(第2页)》
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